旋盤バイトの切削に伴つて起る磨滅を天秤を用ひてその重量の減少を計るといふ方法に依つて測定した所従耒発表されたのと稍趣を異にした結果を得、切削状態の変移する有様を明らかにすることが出耒た。又著者の創案に基き光学的切削力測定器を新作しこれにて切削抵抗を測定し、又正面削り角を異にする7箇の高速度鋼バイトを作りこれに就て削り角の影響、削り速度の影響、切粉の形状、切削面の状態を併せ観察し、これ等相互間の関係を考察したものである。

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複素函数の関係x+iy=c tanh 1/2(ξ+iη)によりx+iy平面上に横はる表題の如き横断面をξ+iη平面に写像しこの写像に就て直角座標に関するものより導かれた微分方程式∂²χ/(∂ξ²)+∂²χ/(∂η²)=0及び同じく直角座標より変換された境界條件式∂χ/∂ξ=c³/(coshξ+cosη)⁴{f₀(ξ)+f₁(ξ)cos1η+f₂(ξ)cos2η+f₃(ξ)cos3η}外円周ξ=ξ₁, 内円周ξ=ξ₂を滿足する如き撓函数χを曲線座標の形で求めこれより剪断應力式ξ₂, η₂を導いた。次に数値計算例により横断面の各点における應力の分布状態を考察した。終りに附録として本論文に必要な積分式の計算を掲げた。

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ウェスコ式回轉ポンプの性能に関し実驗的研究を行ひ、この種ポンプの利用及び設計上に参考となるべき諸実驗値を決定せんとするものであつて、今迄行つた実驗方法、その理論的考察及びその実驗結果を茲に取り纏め第1回の報告をする。

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内圧を受ける円筒の一部分が塑性変形を起した場合に対して、一般塑性理論に於て用ふる條件「塑性変形は体積不変の変形である」を用ひて問題を解き、且例を以てこの計算結果と曩に「塑性域の体積は不変である」との假定を用ひて解いた結果及び中原博士の用ひられてゐる「塑性域の断面積は不変である」との假定を用ふる略算法に依る結果とを比較し、何れの計算に依つてもその結果は大差なく、実用上何れの計算法を使用しても差支ない事を明かにした。然してこの場合にも曩の場合と同様に、降伏の條件並に塑性変形における内力と歪との関係に対する條件としては、内部摩擦説を用ひた。

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従耒より高速度鋼の熱處理方法は、一般に固溶態より固溶態への変化に於て色々に研究されてゐるが、本文に於ては鋼の熔融状態から固溶態への変化に於て得たる研究結果に就て記述する。即ち原子水素弧熔接機を利用して、普通炭素鋼の表面に高速度鋼を直接盛金し、その儘空中放冷の上研磨成形すれば、従耒の如き至難な燒入並に燒戻等の熱處理作業を必要とせず、所定以上の硬度と強靱性を保ち得るのであつて、同材質の高速度鋼を適當に熱處理したるものよりも却つて切削能力高く、且工具の製作費に於ても非常な利益を得る。従つて高級な高速度鋼を作業容易に而も経濟的に利用出耒るのである。尚本處理法をタングステン・カーバイド系合金等の超高速刄物にも適用できる。

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管路断面の急擴大に依る水流の水頭損失に就ては多くの研究があるが、これ等は凡て擴大部前後の管の軸は同一線上にある場合に限られてゐる。著者は急擴大の意味を擴張して、擴大部前後の管の軸が同一線上にない場合に生ずる水頭損失に就て実驗的に研究した。その結果水頭損失は次の式で表し得ることが判つた。h=(1+0.446, 8m^-1.722)(1-0.070, 3e^0.393)(v₁-v₂)²/2g但し、v₁, v₂ : 細い管(内径d₁)及び太い管(内径d₂)の内の平均流速、m : 擴大率(=d₂²/d₁²), e : 偏心率(=2δ/(d₂-d₁)), δ : 両軸間の距離(偏心値)である。

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ラムの直径254mmなるスクヰーズ型込機のテーブルに内径300mm, 高さ240mmにして従に二つに割れるシリンダを置き、一定の條件のもとに砂を盛り、直径299mmのピストンに向つて圧縮空気で押付けた。空気のゲージ圧力は空気溜に於て4.22, 4.92, 5.62, 6.33, 7.03kg/cm²の5種に変へ、砂は凡そ10%の水分を含むNo.3-E, F(American Foundrymen Associationの表示法による)なる生型砂である。ラムの運動をカイモグラフに写して上昇の初速度、降下の速度、砂を締め終るまでの時間、締め終つた時の砂の厚さを測定した。カイモグラフは軟鋼の引張り試驗の場合の降伏点に似て析点が出耒、空気圧力に應じて析点の高さが増す。又別にインヂケータを用ひて仕事量を測定して見たら、空気圧力に應じて仕事量の増加は直線的である事を知つた。締め終つた砂を枠に従つて半分に割り、Dietert式鋳型硬度計で硬度の分布を調べて見た。空気圧力に従つて硬度も高まること、底より凡そ2/3の高さの所が硬度が最も高いこと、枠に近い底部が著しく軟かいこと等を知つた。

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基本連続方程式の調和解の2項を組合せて曲辺多角形の断面柱体の捩り應力を求めた。應力は主として外周辺上の値を吟味した。2應力中(zθ)^^^⌒の最大値は必ずしも曲辺の中点に存在しない。

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滑かなる管内の乱流に於てレーノルド数が100×10³以上なる場合の速度分布その他に就ては既に本誌に述べた。更にこれを擴張してレーノルド数の小なる場合にも適用し得る速度分布式を求め、これより理論的に速度変化、混合距離、平均速度及び抵抗を與へる式を算出して実驗値と比較した。

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従來インボリュート歯車の切り下げに関しては專らErnest Wildhaber氏とGeorg Olah氏のものとが使用されてゐる。然しこれ等のものは何れも近似式で、その結果も実際の値とかなりのかけへだてがある。依つて新たに正確なインボリュートの切り下げを表す式を導き、これに依つて従來の値を訂正したのが本論文である。

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通常蔓卷ばねの設計計算に於ては、コイルに卷かれた針金は單純なる捩り作用のみを受けるものとして捩り應力や撓が計算される。本研究に於てはピッチ角及びコイルの径と針金の径の比の影響を併せ考慮して新しく撓の計算式を誘導した。而して別に嚴密なる実驗を行つて荷重と撓の関係を求め撓の新計算式と比較対照した。尚参考として従耒既に発表されてゐる二三の撓式に就ても比較を試みた。

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羽根車の刻み円外側の輪廓線が円弧の場合と円漸開線の場合とに於て畫法で輪廓線を決定する代りに算式を用ふる方法を研究して、羽根車の回轉角の函数で表す輪廓線の方程式を求めた。羽根車の各部の適當な比例を定めて、輪廓線の向径及び直交軸座標の刻み円半径に対する比を算出して数式による設計を容易にした。

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