造船協会雑纂

方形肥瘡係数0.75の単螺旋船に直徑を異にする4種の推進器を附した場合に就き夫々8種の吃水状態で模型試験を行ひ、推進効率及囘轉数の深度に依る變化の曲線を求めた。推進器直徑を異にする場合の推進性能を是等の曲線を使用して豫備的に推定することが出来る。次に単螺旋船に於ける伴流分布状態を示し、且夫れが単螺旋船の推進性能上重要なものであることを示した。最後に、粘性及翼面粗度が零推力に於ける推進器囘轉力率に及ぼす影響を調査し、模型推進器翼の抵抗より實際推進器翼の抵抗を推定する方法を求めた。之に依り模型推進器の性能曲線に粘性影響に關する修正を施し、實際推進器の性能曲線を求めることが出来る。

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プロペラの翼端速度及び翼断面型が其の(推力/馬力)比に及ぼす影響をうまく推算する為には、プロペラ翼の捩り變位が起る場合に對しては夫れを見込んで置く必要がある。静止状態では、翼端速度の影響は翼角15°の時は23°の時よりも大きい。R.A.F.6断面を使用するプロペラでは翼端速度の影響は700ft/s(213m/s)以上になると現はれ出し、Clark Y及びN.A.C.A.2400型断面を用ひるプロペラでは、其の影響は900ft/s(274m/s)以上になつて(特に翼角が小さい場合に)現はれる。Cpの値が0.06(翼角約15°に相當す)で、翼端速度が900ft/s(274m/s)の時、R.A.F.6断面のプロペラの與へる(Cr/Cp)比は、Clark Y断面のプロペラよりは4.5%、N.A.C.A.2400断面のプロペラよりは6.5%大きい。Cpが0.12(翼角約23°に相當す)の時は上の値は夫々10.5及び15%大きい。単發動機飛行機に於ける正味靜推力とプロペラの軸推力との比を調べた處、高翼単葉機(プロペラ後流中に数本の支柱を有す)に於ける0.85から流線型低翼単葉機に於ける0.95に變化した。

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含有物のない炭素鋼(0-18C)に被覆棒を以て施工した衝接熔接の、深さの最中から削つて造つた、直徑0.300"の磨いた試験片の耐火限度(endurance limit)は、温度20°及200℃では35,000lbs/_□″、300℃では41,000lbs/_□″であつた。500℃の時の耐久限度は分らなかつたが、36,000lbs/_□″より左程低くなかつた。最大應力の平面が熔接の中心を通過する不變型の疲れ試験が使用された。概して疲れの缺陷は嵌接の附近に生じた。熔接金属は母材より高い靜的擴張力を持つものである。

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