島尻層群泥岩準初生地すべりの安里地すべりを事例として, せん断強度特性を活用した安定解析により, 発生および再滑動時のすべり面の強度について検討した。
地すべり再滑動では, すべり面の大部分に残留強度が, 一部域に完全軟化強度が関与する。地すべり発生直後 (移動時) の安定解析において, すべり面平均強度として残留強度を充てることにより地下水位の推定が可能になる。すべり発生 (初生) では, 推定地下水位を適用することにより, すべり面平均強度 (c′, φ′) を算出できた。c′=26.8kN/m², φ′=22.9°と残留係数R=0.49は, すべり面域にピーク強度 (破砕泥岩) と残留強度 (構造的弱面) の関与を示す。地すべりの発生・再滑動に対して得られたc′-tanφ′図は, 防止対策を講じる上で有益である。これらの成果は準初生地すべりの合理的な危険度評価に繋がるものである。

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島尻層群泥岩分布地域の地すべりについて, 縦断面形状およびc′-tanφ′図の特徴を明らかにすると共に, 初生型地すべりの発生場の特徴について検討し, 詳細類別を試みた。得られた結果は以下の通りである。
1.島尻層群泥岩地すべりはすべり面平均勾配が小さいほど地すべり斜長と移動量が大きくなる。c′-tanφ′図のtanφ′軸切片は, すべり面平均勾配に依存し, すべり面平均勾配が大きくなれば大きくなり, 逆にすべり面平均勾配が小さくなれば小さくなる傾向を示した。
2.初生型地すべりは, 斜面下方における既往地すべりの存在および切土が発生要因になっていること, すなわち横圧減少 (応力解放) に因る地質弱面等の緩みや進行性破壊の拡大が斜面の不安定化を助長させていること, そして既往すべりのすべり面が地すべり本体のすべり面の一部に転化する場合に移動量が大きくなることが推察された。
3.初生型地すべりの発生場を地形・地質条件等を基に「下方部に既往地すべりを擁する斜面」, 「中腹部に既往地すべりを擁する斜面」および「切土されている斜面」の3つに類別した。

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　島尻層群の地すべりにおける降雨の斜面地盤内浸透過程の解明の一助とするため, 島尻層群豊見城層を対象として粒度組成が透水性に与える影響を検討した。露頭から採取した供試体の透水係数は, 中央粒径値と累乗近似の関係を示した。一方, 同程度の中央粒径の供試体に対して透水係数が増加するものもあった。X線CT撮影による供試体の内部構造観察では, 透水係数が中央粒径に依存した供試体内部には顕著なクラックはなく, 同程度の中央粒径に対して透水係数が増加した供試体にはクラックがみられた。試料を練り返し圧密した再構成試料のクラックなし供試体の透水係数は, 累乗近似線の近傍にプロットされた。これらより, クラックが透水係数を増加させることが分かった。このことは, 島尻層群では, 降雨を誘因とする地すべり発生における地下水供給メカニズムとして, クラックの有無が水みちを支配している可能性を示している。

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　すべり面平均強度定数の合理的決定について検討するため, すべり形態, すべり面状況を勘案し, 三軸圧縮 (CU) 試験やリングせん断試験で得られたせん断強度の適切な適用による安定解析を行った。
　島尻層群泥岩分布地域の地すべりは移動形態が様々であり, すべり面の状態も異なった。地すべり移動量, すべり面状況等のすべり形態に応じて測定せん断強度を適用し, 土質力学的根拠を有する合理的なすべり面平均強度定数を決定した。地すべり再活動時におけるすべり面平均強度のとり得る範囲について, すべり移動量, すべり面状況を基に整理した。測定せん断強度の安定解析への適用に当たっては, すべり面状況を的確に把握すること, すべり面の土や岩のせん断強度を適切かつ精度良く評価 (測定) することが重要である。

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沖縄，島尻層群泥岩地すべりのすべり形態の異なる４事例について，地すべり土の強度図を活用してすべり面平均強度定数（c´，φ´）を求め，測定せん断強度適用のc´，φ´と比較検討した．両者のc´，φ´は，すべり面に破砕ピーク強度が関与する地すべりでも差は小さく，残留強度および完全軟化強度が関与する地すべりでは一致した．適切なc´，φ´の決定のためには，すべり面土のせん断強度測定が原則であるが，何らかの制約によってそれが困難な場合には，地すべり土の強度図を活用してc´，φ´を推算することができると考える．

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沖縄, 島尻層群泥岩分布地域で発生する地すべりの類型区分と相互関係を明らかにした。地すべりは初生泥岩地すべり, 準初生泥岩地すべり, 再活動型崩積土地すべりに大別され, それらの間には一連の系統が認められた。準初生泥岩地すべりは, 発生斜面の下方部に既往の地すべり地形があり, 移動に伴う応力解放を受けて泥岩部の進行性破壊が促進され, 不安定化した可能性がある。一方, そのような地形を有さない地すべりは人為的な地形改変に伴う応力解放により発生したと考えられた。

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沖縄，島尻層群泥岩分布地域で発生した安里地すべりの再発防止工事について，二酸化炭素排出量原単位を活用して二酸化炭素排出量を算出し，地すべり再発防止工事における排出量の状況を明らかにした．建設機械運転，建設機械製造および資材製造過程におけるそれぞれの二酸化炭素排出量は，資材製造が全排出量の約65％と最も高く，その中ではポルトランドセメントおよび高炉製熱間圧延鋼が90％以上を占めた．機械運転による排出量の中では，バックホウ，ダンプトラックおよび空気圧縮機の合計が約65％であった．工法別の排出量では，法面工が50％以上を占め，杭工，土工が続いた．本研究で資材製造に関する二酸化炭素排出量が多いという結果が得られたことから，地すべり再発防止工事における二酸化炭素排出量削減を考える場合，まずは資材量減に活路を見出せる可能性がある．

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　本研究では, 花崗岩の強風化土のせん断による透水性変化を実験的に捉え, 地すべり発生と移動現象に関する検討を行った。2017年7月の九州北部豪雨災害地から採取した花崗岩の強風化土の粒度組成は, 砂礫分が約90％で, 細粒分 (＜0.075mm) はわずかだった。リングせん断試験により得られた完全軟化強度および残留強度は六甲花崗岩の強風化土の値よりも高かった。せん断による透水性と間隙率の変化には有効垂直応力依存性が見られた。透水係数の変化は, 有効垂直応力200kN/m²の下で約1,000mmせん断後には2桁の低下, 約6,000mmせん断後には3桁の低下に至った。一方, 有効垂直応力50kN/m²の下でせん断した場合は透水係数の著しい低下が見られなかった。せん断後のリングせん断供試体の粒度分析結果により, せん断によって粒子は砂礫サイズから細砂～シルトまで破砕されたことが明らかになった。せん断による透水性と間隙率の低下の主要因は粒子破砕によるものと考えられる。得られた結果から, 地すべりの発生を左右する最小の強度は風化によって応力履歴を失った状態の強度である完全軟化強度が想定され, 地すべり移動による比較的少ない変位によって形成されたすべり面の強度は高い残留強度の状態に至ることが想定される。地すべり発生後に1m程度せん断を受けたすべり面で透水性低下に起因して過剰間隙水圧が消散できなくなった場合, せん断抵抗力が発揮できず地すべり移動がより進んだことが推察される。また, その傾向はすべり面深度が大きいほど顕著になる。

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泥岩斜面の様々な状態と崩壊を想定し, 強風化, 破砕, 崩積 (正規圧密), 弱面の泥岩試料について強度測定試験を行った.各弱化泥岩の強度は, 試験結果と著者らの既往のデータから得られた強度定数のcとφの間の関係によってその特徴が明確にされた. c-φ関係図において, c=375kN/m₂, φ=350°付近から正規圧密強度付近にまで及ぶ領域が強風化・破砕泥岩の強度ゾーンとして設定された.正規圧密強度はφ軸上のφ=23～30°の範囲にあり, 残留強度はφ=9°～17°の範囲で与えられた.φ≦10°のような低い値は残留せん断面が鏡肌を呈するほどに発達した試料で得られた.

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