Following the study on the microscopic structure of copper the author tried to leach it with 13 different solutions after sizing, obtaining good results in most of them. The conclusion is stated that the copper shou'd be removed from the oversize by flotation as before.

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Die erforderliche Umstande an dem Koks gegen den Hochofenbetrieb sind hauptsachlich folgendermassen beschrieben: I. Die Qualität und der Gehalt der Asche in dem Koks, II. Die Festigkeit (die Härte), III. Die Reaktionsfahigkeit und die Verbrennlichkeit des Kokses.
Es wurde um meinen Untersuchungsergebnissen fur den Faktor II. ausfurlich beschrieben, und zugleich um I. & III. kurz ausgesprochen.
Die Festigkeit wurde nach den folgenden Faktoren gewirkt, i) Die- Zerstuckungsgrad der Kokskohle, ii) Die Aufbereitung der Kokskohle, iii) Die Verkokungstemperatur, iv) Die Verkokungsdauer, v) Die Kammerweite des Kokereiofens, vi) Das Stampfen und die Feuchtigkeit der Kokskohle.
Das heisst, wenn das Stampfen genug durchfuhrt wurde, und die Verdokungstemperatur höher war, so war die Festigkeit des Kokses vorzüglich; und, wenn die Verkokungsdauer langer war, so wäre es schlecht, obgleich die Verkokungstemperatur hoch oder niedrig wäre. Über der Kammerweite und der Feuchtgkeit wurde es nicht genau dargestellt. Wenn die Kok-kohle feiner zerkleinert wurde, so wäre es sehr vorzüglich, dabei wäre es selbig wie wegen der Entfernung der Asche nach der Aufbereitung.
Aber war es minderwertiger als bei der unter 5 "Rin" (ca. 0, 15 mm) zerlkleinerte Kohle. Nun hatte die Hochofentemperatur über 1, 000°C gesteigen, so wurde die Verkokungstemperatur kein Unterschied für die Reaktionsfahigkeit erkennt, aber war die Verbrennbarkeit vorzuglicher je die Verkokungstemperatur niedriger. Die Uberkokung und die Zerkleinerung der Kohle ergaben die guten Resultaten, aber war das Stampfen umgekehrt. Wenn der Koks die grosseren Porozität hatte, so ware es besser, aber war es nicht genau dargestellt. Der Wucbs der Koksfläche und der Zustand des Kohlenstoffes hatten die enge Beziehung auf die Absorptionfahigkeit und diese beiden standen in direktem Verhältnisse mit der Reaktionsfähigkeit. Ausserdem Fe, FeO, Fe₂O₃, Kalk, Soda, und kaustische Alkalien in der Asche des Kokses gaben die guten Resultaten über Reaktionsfähigkeit.
Ausserdem wurde es in die Tafel um die Beschaffenheit des Kokses gegen Nr. 10 Hochofen zu Kamaisi dargestellt.

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As reported in the former report, almost all of cavities in castings are ascribed to the trick of the gas dissolved in the melt. Neither blow holes nor shrinkage cavities in anyway occur without the existence of the dissolved gas. Blow holes occur by boiling of the molten pig. Damages due to the residuum of blow holes is especially remarkable in case where the boiling continues nearly to the end of solidification process. In this case, the segregation of hydrogen in the solidification stage is prominent, so that hydrogen is more liable to become the cause of boiling action in the solidification of the molten pig than oxygen and nitrogen. In other words, pouring of the molten pig containing the higher percentage of hydrogen necessitates to entail residuum of blow holes. But it does not mean that oxygen and nitrogen does not participate in occurrence of blow holes. The boiling condition of the molten pig is:
P'CO+P'N₂+P'H₂>1+h/132atm
Therefore, the higher the content of oxygen and nitrogen, the more shrinkage holes naturally occur. The important point of the present theory lies in that the very low percentage of hydrogen checks the occurrence of blow holes even if oxygen and nitrogen are contained in a large amount. On the other hand, it has been thought to be incontestable that shrinkage cavities are caused by solidification and contraction of the melt. However, this idea is erroneous, because shrinkage cavities occur only by the action of gases dissolved in the melt. In other words, in whatever difficult form of castings, there would be no fear of shrinkage cavities in pouring of the melt, if there is very few content of gaseous substances in the melt. Therefore, the primary condition of elimination of shrinkage cavities is to make complete the gas removal from the melt as far as possible. Consequently, the removal not only. of hydiogen, but of oxygen and nitrogen should be attained at the same time, while laying stress on forms of casting, feeders and risers is nothing but a half-measured means.

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The author determined the rate of diffusion and the heat of diffusion of carbon in solid iron and steel.
As the material, the ordinary commercial steels and high purity steels especially prepared were received in the form of forged bars about 25mm in diameter. These bars were cut into 60mm lengths, carefully machined to 19mm in diameter within an accuracy of ±0·005mm over the entire length of each, and were ground with the 0000 emery paper in a precision lathe. Iron was electroplated onto these bars to a depth of about 0·7mm, and then the bars were heated in vacuum at about 650°C for 1 hour to remove any occuluded hydrogen. Thus degassed ironplated steel bars were machined to a uniform diameter of 20mm, keeping as concentric as possible to the electroplated interface. The diffusion annealing treatments were carried out in a nichrome resistance furnace equipped with automatic temperature controller for the prescribed times at the desired temperatures.
An outer layer usually 0·1mm thick was cut out from the each bar after the diffusion annealing and analyzed for carbon.
The diffusion coeffiicent D was calculated by the following equation in which Cc is the concentration of the carbon after diffusion at distance x from the outer surface after the time interval t, Cco the concentration of carbon in the core steel, h the thickness of eleetroplated iron layer, and Ψ the probability integral.
The results obtained were summarized as follows.
(1) The rate of diffusion of carbon increases with increasing concentration of carbon in steel, at first slowly, then with increasing rapidity in a concentration range of 0·3 to 1·1 weight per cent carbon.
(2) Impurities normally present in commercial steels do not greatly affect the rate of diffusion of carbon.
(3) The rate of diffusion of carbon is retarded by the presence of chromium appreciably.
(4) The heat of diffusion, which was determined graphically from the variation of coefficient of diffusion with temperature, is approximately in accordance with the Dushman-Langmuir equation.

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Die Untersuchungen erstreckten sick auf C-Stähle, Cr-Stähle, Cr-Ni-Stähle, Cr-Mo-Stähle, die in Form von geschmiedeten and gegossenen Rundstangen sind. Versuche uber den Einfluss von Schmieden auf Funkbarkeit von C-Stähle. Versuche uber den Einfluss allerleien Warmebehandlungen auf Funkbarkeit von Ni-Cr-Stäble. Versuche über die Wirkung des Cr-, Mooder Ni-gehaltes auf Funkbarkeit der C-Stähle.

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Effect of silicon on the mechanical properties of ferrite was studied and the result summarized as follows:
(1) Silicon is the very effective element for enhancing both the tensile strength and Izod impact value of ferrite.
(2) The impact value of pure iron rapidly drops when the silicon becomes in excess of 2%. The reason does not lie in that the toughness of ferrite has decreased as the silicon dissolved in ferrite, but in that the grains become extraordinarily greater with the increase of silicon.
(3) Consequently, good toughness may be imparted to the high silicon steel with 2-4% Si, when a grain refinement is devised by adding a third element or by forging operation. Seeing from the result of the present study, the grain control is essential in using a large quantity of silicon as alloying element in structural steels. For instance, the following alloy steel (C 0·03%, Si 2·5%, Ni 5·0%) was obtained which shows excellent mechanical properties; tensile strength 85kg/mmmm², elongation 40%, reduction of area 60% and Izod impact value 90 ft-lbs.

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Bei der Zementation der chrombaltigen Stäle unter den fur nickelhaltige Stale gebrauchlichen Bedingungen bilden sich verhätnismässig viele Randkarbide, weil wird eine Randanfkohlung durch Chrom besonders stark begunstigt. Die chromreichen Stähle bilden Randkarbide, trotz des Nickelzusatzes bis zu 2% in dem gebräuchlichen schroff aufkohlenden Zementationsmittel Holzkohle+Bariümkarbonat ausserordentlich stark und zwar bei der niedrigeren Einsatztemperatur in noch stärkerem Masse als bei der hoheren.
Aus diesem Grunde sollen einige Möglichkeiten zur Vermeidung einer übermässigen Randaufkohlung bei Chrotmi-oder Chrommolybdän-Einsatzstahl mit Berucksichtigung auf ihre Anwendbarkeit geprüfi werden.
Der Verfasser dürchrte eingehenden Untersuchungen über der Behebung oder Einschränkungsolch einer ubermässigen Randaufkohlung bei 1-3% Chrommolybdtan-und Chrommangan-Einsätzstah- len und die Versuche führten zur folgenden Schlüssen:
a) Die groben Randkarbide köinnen durch kürzeres Glühen bei Temperatur oberhalb der ES-linie (wahrtnd etwa 30 min bei 970-100O°C)in die feste Losung übergefuhrt und verteilt werden, oder durch längeres Gluhen bei Kohlungstemperaturen (850-900°C)und entsprechenden Zeiten (2-4 h) zerstort werden, wobei der übereutektoidische Kohlenstoff in die umgebenden Mittel oder in den Kernwerkstoff wandert. Dieser beiden Verfahren fallen unter den Begriff der Diffusionsgluhung-und es bestäigte sich, dass sowohl beim Losungsgluhen als such beim Ausgleichsglühen, der Kohlenstoff praktisch wandert und sich verteilt. Aber die Gluhung bei hoher Temperatur kann eher als Lösungsglühung bezeichnet werden und nur die bei niedriger Temperatur mit vollem Recht als Verteilungsglühung, es ist deshalb mehr zweckmässig zu gluhen bei niederer Temperatur und länger Gluhdauer als die kurze Gluhung bei hoher Temperatur zum Zwecke der gleichmässigen Verteilung des Kohlenstoffes.
b) Die erhohte Neigung der chromhaltigen Stähle zur Randkarbidbildung bei der Zementation ist moglich ohne Schwierigkeiten und ohne ubermässigen Zeitverlust durch die Verwendung der gebräuchichen schroff.aufkohlenden Zementationsmittel und der geeigneten mildwirkenden Einsatzmittel zu vermeiden. Bei Zuzätzen von Koks mehr als 40 Teile und Ferrosilizium, die im allgemeinen eine Abmilderung des Einsatzpulvers zur Folge haben, gelingt es eine verhältnismässig geringe
Aufkohlung. Eine merklicheVerminderung wird bei Verwendung des besonders zubereiteten mildwirkenden Zementationsmittels E-7 erhalten, welches aus 60 Teile Koks, 30 Teile Holzkohle, 7 Teile Ferrosilizium und Teile Bariumkarbonat besteht. Dieberflächenhärte nach der anschliessenden Hartung wird durch eine derartige Mildzementation nicht ungünstig beeinflusst.

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