以上を要約すると, 大気風速変動域の蒸発諸元公式は次式となる.
KOG=e/△C (=e/F)
および
KOG/H2・vs=23 (vs・H/ν)^-1.40(√u'2/vs)^0.27(vω/vs)^-1.52(vω²/g·H)^0.86(B/H)^-0.50(L/H)^-0.11(P'/H)^-0.40f^0.22(1-0.35θ)
(2)
この式から蒸発速度eは諸要因, 諸元との間に次のような比例関係にあることを知る.
e-vs0.85 (√u'2)^0.27vω^0.20H^0.75B^-0.50L^-0.11Pt^-0.40f^0.22(1-0.35θ)(△C) ^1.00
(3)
そしてこの式は整流域の蒸発諸元公式よりも精度の高いことが示された.
(3) 式から, 蒸発速度eを支配する重要な因子, 諸元は飽差△C, 平均風速Vs, 立体式の高さH, 奥行B, 給水樋間隔Pt, 風速変動√u'2, 構造指数f, 流下量Vwの順であり, この点からも飽差△Cは効き方が最も大きいので, その取り方を「採取液温 (≒枝条架内液平均温度) の水蒸気圧と外気の水蒸気圧との差」という一定な算出方法によらないときは大きなバラツキの原因となることが推定される.

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枝条架を含む立体濃縮装置の損失速度について, 蒸発諸元公式に対応する諸元との関連のもとに損失諸元公式を求め次式を得た.
r/vω=a0 (vs・H/ν)^1.15(vω²/g・H)^-0.1(ρ_B・B) ^-0.13(B/H)^0.41(h/H)^0.2×(D/H)^-0.23(Pt/H)^0.09
この式から損失速度rは
1 外気風速vsの1.15乗に比例する
2 流下量vωの0.8乗に比例する
3 高さHの0.78乗に比例する
4 奥行Bの0.28乗に比例する
5 枝条密度ρ_Bの-0.13乗に比例する
6 枝条段数H/hの-0.2乗に比例する
7 床盤端と枝条架支柱との距離Dの-0.23乗に比例する
8 給水樋 (列) 間隔Ptの0.09乗に比例することがわかつた.
奥行と飛散損失速度との関係を求める際に, 飛散される微水滴は水滴と物体との衝突分裂することにより発生した総量を考え, その一部が枝条架内風速によつて運ばれるものとして算出し, よい結果が得られた.

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We have already reported the results of our study conducted on the rationalization of the arrangement of Shijoka concentrators in this bulletin, 15,242-249 (1962).
In this report are reported the results of experiments which we conducted by using a roundshape Shijoka equiped with a wood cover as well as a moist air sucker placed in a wind tunnel.
The round-shape Sihijoka had a sectional area of 6m² and height of 0.6m. In addition, a fan was placed in the central part of the apparatus.
By using those apparatus, we were able to obtain some results which were useful for the practical production of brine.

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超多重効用真空式製塩法の基礎試験として, 半水石こう析出温度域における無水石こうの順給種添加実験を行なつた.
1. 48時間の運転においては, 温度差によるスケール付着量の差は認められなかつたが, 石こうの過飽和度低下は, 温度差の小さい方が大きい.
2. 無水石こうの順給種添加法によれば, 半水石こうの析出温度域においても給液中の溶存カルシウム量が少ないので, 半水石こうは析出しない.
3. 加熱管内流速は, 1m/sec以上が望ましいが, 0.7m/secでも種添加量を増大することによつて, 長期運転ができると推定された.

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After adding ferric ammonium citrate (FAC) to common salt, we packed it into paper bags and piled them up for the period of three, six, nine, and fifteen months respectively in order to find the degree of its caking and the movement of its moisture content for each piling period.
The results obtained were asfollows:
1. It was found appropriate to add approximately 10-20 ppm of FAC to salt in order to prevent salt from caking most effectively
2. The moisture content of salt after piling was lower in general than that before piling. The salt containing FAC maintained the moisture better than the salt cotaining no FAC.
3. The bulk density was greater in the lower layers than that in the upper layers. This is probably due to the pressure of the piled salt.

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