Um emn Verhältnis zwischen Dämpfungsarbeit und Wirkungsöltemperatur des viskosen Drehschwingungs-dämpfers zu ermitteln und such eine Grenze der Dämpfungsenergie zu betrachten, wurde eine experimentalle Untersuchung über die Dämpfungsarbeiten und die Beiwerten der Wärmeübertragung von der Dämpferfläche gegen die Dämpferumlaufzahl durchgeführt. Nach der Vergleichung dieser beiden Ergebnisse erhielt man folgende;
1. Der mittele Beiwert der Wärmeübertragung über die gesamten Wärmeübertragungsfläche des Dämpfers kann man auf Gleichung Nu_m=α_m Re^0.8_m berechnen, wormn Nu_m Nusselt-Zahl, Re_m Reynolds-Zahl und α_m eine Ziffer ist.
2. Die Ziffer α_m wird von Verhältnis B_o/D_o und D_o/D_i abgehangen, wobei B_o/D_o Verhältnis von Breit und Ausserdurchmesser des Dämpfers ist und D_o/D_i Verhältnis von Inner-und Ausserdurchmesser des Dämpfers ist. Bei B_o/D_o=0.139-0.5 und D_o/D_i =1.73-2.11 erhielt man a_m=0.021-0.03.
3. Die wirkende Dämpfungsarbeit des Dämpfers stimmt mit der Wärmeströmung aus der Dämpferfläche überein. Dabei kann man die Temperatur des Wirkungsöls gegen die Dämpfungsarbeit mit der folgenden Folmel berechnen;
L_d/A_m=0.105α_m (t_m-t_∞) A^0.3_mω^0.8 [kW/m²]
wormn (t_m-t_∞) die Temperaturdifferenz zwischen die mittele Temperatur der Dämpferfläche und die Atmospharetemperatur, A_mder Flächenraum der Wärmeströmung und ω die Winkelgeschwindigkeit der Dämpferumlaufzahl ist.
Aus der genannten Ergebnisse hat man einen Grund erklärt, der die Wirkungsöltemperatur gegen die Dämpfungsarbeit des Drahschwingungsdämpfers vermutet.

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As a combustion system in ships, turbulent diffusion flames are widely used. Yet such a combustion system involves various problems to be solved. One of them is that some ill effects are caused by the lowered quality of fuels, and another is how to burn such a fuel as is mixed with various noncombustible ingredients such as waste oil.
We, therefore, in order to make basic explications about these problems above, made various experiments, using town gas as fuel, under the condition that overall equivalence ratio (φ) is less than the stoichiometric equivalence ratio.
To sum up the results of our experiments, the most important points are as follows:
(1) The temperature of the flame reaches its maximum value in the central regions 5cm-25cm from the nozzle tip, while it lowers as the distance from the nozzle tip becomes greater.
(2) In regard to the gas analysing results of the axial distance, CO, H₂ and unburnt hydrocarbon reach their peak value in the neighbourhood of the nozzle, but they become less in the rear-flow, and the combustion efficiency increases at the same time.
(3) Because the overall equivalence ratio is made by changing the quantity of the combustion air, the diffusible width of flame is affected nice distinction to be entrainment of air transfer across the flame surface.
It can be said that the experimental flames used in our experiments are not the pure diffusion flames, because we used town gas containing about 3.5 per cent oxygen.

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The size distribution and the entrainment of liquid droplets in air water system are determined in two different cylindrical drums with the wide range of the average air velocity of 0.02-2.0 m/s. In addition, the effects of the submerged perforated plates on the size distribution of droplets are investigated with the range of 0.1-0.5 m/s.
The liquid entrainment and the critical height are affected by the ascending velocity of air, the height from the water level and the diameter of drum. Plotting the size distribution of droplets with the submerged perforated plates on Rosin-Rammler diagrams and the histograms showing the same distribution show that the maximum diameter of droplets decreases, the number of small droplets reduces and the size distribution becomes uniformly as compared with those determined without the plates.
From these results, the improvement of separators is expected by using the submerged perforated plates.
The minimum air velocity passing through the holes of plates, at which these effects are detected, is about 2-3 m/s. This value coincides with the critical velocity forming the steam cushion under the perforated plate recommended by M. A. Styrikovich et al.

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