蒸気圧縮式蒸発罐で液を濃縮する際,濃縮に要する最小エネルギーすなわち可逆分離仕事に比してかなり大きな圧縮仕事を要する。これは濃縮過程における種々の不可逆損失および,装置各部分の放熱による有効エネルギー損失によるものである。濃縮過程のエントロピー解析を行って各部分のエントロピー増加を求めれば,改善を要する個所が明らかになりその対策が得られる。自己蒸気圧縮式蒸発罐による食塩水濃縮の一例についてエントロピー解析を行った結果,蒸発罐の不可逆損失は全損失の約55%,熱交換器は約11%,圧縮機の不可逆損失は約23%を占め,各蒸発罐の熱力学的効率は第1蒸発罐が約2%,第2蒸発罐約4%,結晶罐約13%,蒸発罐全体の熱力学的効率は約5%という結果を得た。

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蒸汽缶給水用インゼクタにては,ノズルからの噴出蒸汽量の中で約8%が,ディフューザを通過しなければ送出圧力が使用蒸汽圧力より高くなり得ないことが実験結果を用いて計算された。多量の不飽和水を吸入するエゼクタについては約10%の蒸汽がディフューザ喉部に残ることが必要であり,この値が特性を左右しているわけである。この数値を用いると,不飽和水を吸入する蒸汽噴射ポンプの設計は従来よりも合理的になると思われる。その簡単な計算方法を導いた。

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A method of calculating the maximum performance of jet pumps or ejectors is presented by eqs. (26), (27) and (28) or (29). These equations have been introduced by a one-dimensional analysis which contains some assumptions; namely, ideal gas law can be applied to primary and secondary gases, the mixing process of both the gases follows eq. (13), the flow is adiabatic to the outside of the ejector, and both the friction loss factor, ζ, and the ratio of specific heats, γ, are constant.
Eq. (28) is to be used for the design of jet pumps, and eq. (29) for ejectors.
Several diagrams, Fig. 2-12, are drawn for the designers' convenience. The calculations would be simplified by using these diagrams.
The comparisons between the calculation results and the experimental data have been made with some examples. Fairly good agreements are recognized as shown in Figs. 13, 14, 15.

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